1、引言
隨著我國城市的不斷發展，城鎮污水處理量逐漸增大，污泥作為污水處理行業的產物，產量也在急劇增大，預計在2020~2025年，我國市政污泥(80%含水率)的年產生量突破6000萬t。污泥干化焚燒技術可有效實現污泥的減量化、資源化、無害化，是當前主流的污泥處理技術之一。目前污泥干化過程采取直接熱交換或間接熱交換的方式蒸發出污泥中的水分，經除塵、冷凝后產生干化冷凝廢水。在污泥熱干化過程中，除污泥中水分受熱蒸發外，污泥中微生物、蛋白質等組分受熱分解，會釋放大量揮發性物質，并在干化尾氣冷凝階段不同程度地溶解于冷凝廢水中，使得冷凝廢水水質復雜，極易造成二次污染。這種廢水處理起來難度較高，其主要特點是溫度高、含塵量高、且化學需氧量(CODcr)、氨氮、懸浮物及石油類含量較高，BOD5相對較低，廢水生物降解性不足，具有較為濃烈的臭氣。目前，針對這類廢水的處理方法多為設置專門排污通道，將廢水排入市政污水處理設施進行聯合處理，但是這種方法不適用于附近沒有市政污水管網的電廠內新建項目，所以常常還需要新建廢水處理設施。
氨氮是廢水中的重要污染物，當水體中氨氮含量過高會引起水體富營養化、毒害水生生物、產生有毒物質等多種環境問題。在污泥干化過程中，隨著污泥水分的蒸發，H2S、SO2、苯酚、苯系物和氯苯類化合物的釋放量均隨干化溫度的升高而增加，NH3的釋放量在干化溫度為120~300℃時基本穩定，也是冷凝廢水中氨氮來源，另外一部分主要來源于隨氣流帶走的污泥顆粒在冷凝水中蛋白質水解過程釋放的氨氣。目前，多位學者檢測過冷凝廢水中氨氮濃度，不同研究中氨氮濃度差異顯著，有的取樣實際運行項目冷凝水的氨氮指標可高達1150mg/L，另有研究報道冷凝廢水中較低濃度的氨氮含量。根據污泥干化污水的生化性，可以采用改良A/O、氧化溝、SBR等工藝進行處理，但少有應用電化學脫氨氮方式的。
目前，江蘇某2×630MW燃煤電站機組新建500t/d污泥蒸汽熱干化項目，核心設備為蒸汽圓盤干化機，污泥在蒸汽圓盤干化機中與蒸汽間接換熱脫水，干化后產生的乏汽經過冷卻得到冷凝廢水。廢水處理設施為整個干化項目末端設施，只有廢水項目的有效運行才能保障整個項目的平穩運行。針對污泥干化高氨氮水，本文選擇了電化學脫氨氮試驗研究，旨在通過實驗研究探索污泥干化項目運行過程中高氨氮水處理問題解決方案。
2、基本原理及試驗方案
2.1 水質分析
試驗樣品用水來自所述630MW燃煤電站機組新建有污泥蒸汽干化項目冷凝廢水，處理規模為70t/d，要求出水NH3-N能達到直接排放要求(<15mg/L)。對廢水進行檢測，具體數據如表1所示。由表可知，該污水水質特點如下：
(1)原水呈現淡黃色，明顯可見黑色懸浮固體，且有惡臭味。
(2)污水的COD為421.4mg/L，BOD5為33mg/L，BOD5/COD=0.078，可知污水的可生化性很差，直接生化法很難對該水的COD和氨氮進行較好地去除，需外投碳源。
(3)污水的NH3-N含量較高，為304.5mg/L，前期經生化處理效果不理想，且運行狀態不穩定。在成本可控的情況下，需采用其他合適的方法對氨氮進行氧化脫除。
(4)水中含有30mg/L左右F-，如不處理可能會對管線、設備、生化處理過程等產生不利影響。
2.2 電化學脫氨基本原理
氨氮在陽極上的氧化脫除主要通過兩種作用進行，其一是直接電氧化方式，即氨氮直接在陽極表面失去電子生成氮氣(式1~式3)；另一種是間接氧化的方式，經過電氧化生成的中間產物可對氨氮進一步氧化，生成氮氣。整個過程類似“折點加氯法”。其反應過程見(式4~式7)。由于在堿性條件下，氨氮是以游離態的形式存在，且在堿性條件下ψ0(N2/NH3)=-3.09V，更易發生氧化反應，因此理論上在堿性條件下氨氮更容易被電氧化脫除。
2.3 試驗方案及儀器
本試驗采用穿透式電化學反應器對水樣中的氨氮進行氧化脫除。穿透式電化學反應器的結構如圖1所示。電化學的反應效率不僅與污染物的種類以及電極性質有關，也與污染物的傳質效率有著密切的關系。穿透式電化學反應器在一定程度上增大了傳統平板式電化學反應器對水流的傳質效率，從而提升了污染物的去除率。
反應原理為：反應器的陰陽極均為棒狀結構，陽極為陶瓷電極，表面負載有特殊的氧化物鍍層。陽極嵌套于陰極內，通過陰陽極表面上特殊的微孔結構，使水流經陰陽極表面時可以以穿透的方式從電極四周溢出，在流動過程中完成電化學的氧化還原過程。反應原理如圖2所示。膜電極的棒狀結構和其表面的微孔決定了電極相較于平板電極而言具有更大的比表面積和活性位點，從而能加快污染物的去除過程。采用特殊的陽極氧化物鍍層，可以提高陽極的析氧過電位，從而能減少電化學副反應的發生，提高電流利用率并降低能耗。整個穿透電極的壽命相較于傳統的DSA電極壽命更長，且無重金屬的析出風險，并且所使用的pH值范圍更廣，在3~8之間。穿透式電化學反應器的實物裝置如圖1b所示。
試驗操作如下：首先約4L原水經初步過濾后，分別在堿性條件下和酸性條件下通入穿透式電化學反應器；每隔一段時間監測出水的COD、NH3-N等指標；在反應前，向水溶液中投加少量的NaCl提高水體電導率以促進污染物去除；在反應過程中，通過投入NaOH和硫酸來維持反應體系的pH值不變。
3、結果與討論
3.1 脫除效果分析
3.1.1 堿性條件下氨氮的脫除效果
整個反應過程在pH=8~9下完成。在實驗前向進水中加入NaCl，使其質量濃度為2g/L，反應中電流為20.27A，電壓為5.7V。污泥干化廢水經電化學氧化處理前后對比如圖3所示。由圖3可知，經電化學氧化處理之后的廢水明顯變得澄清。經過60-90min的電化學氧化后，出水的色度和嗅味都得到了明顯改善。
在堿性條件下，污泥干化廢水經電化學氧化后的COD和NH3-N濃度變化及其去除效率如圖4所示。由圖4可知，在反應液維持pH=8~9的堿性條件下，NH3-N的電化學去除效果顯著。在前60min時，氨氮的含量由初始的248.16mg/L降為28.32mg/L，去除率即可達到88.6%。零級動力學反應速率常數為3.664mg/(L·min)。在90min時，出水氨氮的含量已低于檢測限(5mg/L)，達到出水的技術指標。經處理后COD的最大去除效率可以達到40.8%。與氨氮相比，COD在該堿性條件下的去除效果相對較弱，可能的原因在于原水中存在的有機物還原電位較高，很難被氧化分解。另外也有可能在電化學氧化的過程中，水中的Cl-被氧化成了ClO-，影響了出水COD的測定，使出水COD值偏大。
在反應結束后，也檢測了出水中陰離子含量的變化，如表2所示�？梢钥吹浇涍^電化學氧化后，出水出現了NO3-，達到87.79mg/L，經核算可知氨氮在經過氧化的過程中，有6.5%變為了NO3-而不是氮氣。但整體上，氨氮的有效轉化率較高，未見NO2-的產生，大部分依然是轉化為N2。
3.1.2 酸性條件下氨氮的脫除效果
原水經過濾后，調節pH值至4進行電化學氧化。在實驗前，向進水中加入NaCl，使其質量濃度為2g/L。反應中電流為20.04A，電壓為5.3V。污泥干化廢水經電化學氧化處理前后對比如圖5所示。由圖5可知，經電化學氧化處理之后的廢水明顯變得澄清。在反應結束后，出水的濁度，色度以及嗅味都得到了明顯的改善。
在酸性條件下，污泥干化廢水經電化學氧化后的COD和NH3-N濃度變化及其去除效率如圖6所示。由圖可知，在反應液維持酸性的條件下(pH值約4~5)，經過138min的處理后，NH3-N的濃度可由264.5mg/L降低至3.42mg/L，達到出水技術要求。反應150min后，NH3-N去除率可達99.8%，零級動力學反應速率常數為2.075mg/(L·min)。然而與堿性條件下氨氮的去除結果相比，其去除速率僅是堿性條件下一半，這也說明了堿性條件更有利于氨氮的脫除，與文獻報道的結果一致。150min后COD的去除率為33.4%，略低于堿性條件下COD的去除效率，出水COD濃度為206.2mg/L。
在反應結束后，檢測出水中的陰離子含量，結果如表3所示。在酸性條件下，經電化學處理后，出水中并未見其他含氮的副產物(NO3-，NO2-)，表明氨氮全部以N2的形式脫除。同時發現出水中Cl-的含量較堿性環境下小，表明酸性條件下，部分Cl-轉化為Cl2逸出。這也說明了酸性環境下，有效氯的含量較低，因而對COD以及氨氮的氧化效率也較低，符合圖6的結果。無論是在酸性環境中還是堿性環境中，出水里均含有大量的溴離子，可能的原因是污水中含有溴代物，在經過電化學氧化時，這部份有機物斷裂分解生成溴離子。
綜上所述，在酸性和堿性條件下，利用穿透式電化學反應器均可以有效脫除該污泥干化廢水中的氨氮，使出水達到技術目標。
3.1.3 投加NaCl條件下脫除氨氮、COD脫除效果
原水經過濾后加入NaCl(5g/L)，調節pH值至8~9，反應前向溶液投加少量H2O2，體積濃度0.1%，以提高COD去除率。其他試驗操作與過程前述操作一致。反應中電流20.01V，電壓5.2V。NaCl的投加量對NH3-N和COD去除的影響如圖7所示。由圖7可知，加大NaCl的投加量對NH3-N去除速率的影響并不明顯，在2g/L和5g/L的NaCl投加情況下，兩者中氨氮的去除速率和效率相差不大。這也間接說明對于原水而言，投加2g/L的Cl-已足以使水中的氨氮得到充分氧化。然而加大NaCl的投加量可以提高COD的去除效率，當NaCl的加入量為5g/L時，150min后COD的去除率可達51.0%，是2g/L的NaCl加入量下的1.32倍�？紤]到2g/L的NaCl和5g/L的NaCl投加量下氨氮的去除速率差異不大，整體按時數和電能能耗的差別因而也不大，因此推薦NaCl的投加量為2g/L。
3.2 成本分析
污水處理量為70t/d，初始COD濃度為401.4mg/L，氨氮濃度為260mg/L，原水pH=6，分別估算在酸性條件(pH=4)和堿性條件(pH=8)下的噸水能耗以及噸水藥劑成本，估算結果分別如表4和表5所示。
由表4可知，在pH=4時，污水在電解槽內(4L)的水力停留時間2.5h，電流20.04A，電壓5.3V；在pH=8時，污水在電解槽內(4L)的水力停留時間1.5h，電流20.27A，電壓5.7V。
從反應效率、能耗成本以及藥劑成本總體評估上來看，推薦在弱堿性環境下對氨氮進行電化學氧化脫除。
4、結論
本研究主要利用穿透式電化學反應器對污泥蒸汽熱干化冷凝廢水進行氨氮脫除處理，無論是在酸性還是堿性環境下，氨氮的去除效果均很理想，去除效率>99.8%。但弱堿性環境更有利于加速氨氮脫除，推薦在堿性環境下對氨氮進行電化學脫除。本研究結果為污泥干化冷凝廢水的處理提供新的思路。后續將繼續完善水質分析以及TOC的測定，以評估該電化學裝置對COD同步去除的可行性。(來源：國能龍源環保有限公司，國家能源低階煤綜合利用研發中心)
