印染工業園生化尾水中殘留的氮素包括氨氮、硝酸鹽氮、亞硝酸鹽氮和有機氮。其中，氨氮和有機氮的占比很高，影響了總氮的穩定達標排放。有機氮去除難度大，常規的處理方法難以降解。芳香胺類有機物和有機染料，以及染料中的持久性有機污染物(POPs)都含有有機氮。有機氮是一種復雜的異質化學結構混合物。這些污染物在較長一段時間內結構完整，并且難以光解、化學降解和生物降解。另外，印染廢水中的有機氮可能對微生物的毒性較大。因此，需要采取有效措施處理印染生化尾水中的有機氮。
通常，印染工業園廢水深度處理主要采用高級氧化、芬頓法、光催化法]與生物法(曝氣生物濾池、生物濾池、反硝化濾池、生物固定床、生物移動床等)和膜法(超濾、反滲透)的聯合工藝。印染工業園生化尾水由于氨氮和有機氮含量較高，深度處理總氮(TN)的去除率還處于相對較低的水平。應用于深度脫氮處理的有反硝化濾池等生物處理單元，存在外加碳源和補充堿度量大等問題，難降解含氮有機物的去除是印染工業園廢水處理提標的瓶頸。其中的臭氧-生物法聯合工藝是目前印染工業園廢水深度處理實現了應用的主流工藝。該聯合工藝利用臭氧氧化難降解有機物，提高印染廢水的可生化性，再由生物法進一步處理。
臭氧氧化印染生化尾水主要包括直接臭氧氧化工藝和催化臭氧氧化工藝。通常，直接臭氧氧化對廢水脫色是有效的，但它不能實現完全礦化，從而形成可生物降解的有機物或無機化合物和水。催化臭氧氧化工藝，由于催化劑的存在，產生了更活潑的自由基，如·OH等，這些自由基比臭氧分子更有利于提高礦化率和縮短反應時間。例如，文獻采用含鎳層狀雙氫氧化物納米催化劑催化臭氧氧化降解偶氮染料。顯然，催化臭氧氧化投資與運行成本較高。序批式生物膜反應器(sequencingbiofilmbatchreactor，SBBR)是在生物反應器內裝填不同的填料(如纖維填料、活性炭和陶粒等)，縱向由不同生態位的微生物群落等組成的復雜生態系統，由氧傳質梯度形成好氧、兼氧和厭氧微區，充分發揮不同微生物的互助代謝能力和反應器的穩定性。該聯合工藝理論上可由臭氧氧化分解難降解有機物的產物作為后續SBBR脫氮的碳源，減少外加碳源量，并將殘留的絕大部分有機氮和氨氮氧化為硝酸鹽氮，省去了硝化反應段和無需補充硝化反應所需堿度，臭氧氧化產生的新生氧用于SBBR，減少了曝氣量。鑒于O3-SBBR聯合工藝應用于印染工業園廢水的工藝條件、處理效能、經濟性評估和作用機制還不清晰，為此，以上問題的解析將為O3-SBBR聯合工藝的應用提供重要的理論基礎。
本研究通過臭氧直接氧化印染生化尾水，開展了系列實驗，以證實臭氧能將有機氮氧化為無機氮，并降低生化尾水的毒性，改善其可生化性，從而提高SBBR的脫氮效能。為此，本文構建了SBBR和O3-SBBR聯合工藝處理生化尾水的研究體系：①研究了不同因素對臭氧氧化有機氮性能的影響；②通過淬滅實驗和EPR分析確定了臭氧氧化有機氮及難降解有機物的機制；③通過分析臭氧氧化前后生化尾水對大腸桿菌SDH酶活性的影響，評估臭氧氧化對印染生化尾水的解毒效果；④分析了臭氧氧化生化尾水氮素和有機物的轉化特征；⑤研究了O3-SBBR聯合工藝深度處理印染生化尾水的效能與機制。以期為O3-SBBR聯合工藝深度處理印染生化尾水技術的應用提供基礎依據。
1、材料與方法
1.1 試劑和材料
苯胺、硫酸氫鉀、亞硝酸鈉、氨基磺酸銨、氫氧化鈉、硫酸、鹽酸、碘化鉀、硫代硫酸鈉、硫酸亞鐵銨、重鉻酸鉀、過硫酸鉀、硝酸鈉、酒石酸鉀鈉、氯化銨、鉬酸銨、酒石酸銻鉀、磷酸二氫鉀、乙酸鈉、氯化鈣、氯化鎂、水楊酸和2，4-二氨基甲苯，均為分析純，購自天津市科密歐化學試劑有限公司。 N-(1-萘基)乙二胺鹽酸鹽，分析純，購自上海安譜實驗科技股份有限公司。溶液用去離子水配制。
供試水樣包括生化尾水(取自中國南方某印染工業園區廢水處理廠)和模擬廢水(采用2，4-二氨基甲苯進行配制)，模擬廢水用于淬滅實驗和有機氮臭氧轉化實驗，電子順磁共振(EPR)實驗采用去離子水，其他實驗均采用生化尾水。水質詳細信息見表1.
接種污泥取中國南方某印染工業園區廢水處理廠氧化溝好氧段活性污泥，并用馴化培養基(在每L水中投加0.50g乙酸鈉、0.20g氯化銨、0.10g磷酸二氫鉀、0.05g氯化鈣和0.05g氯化鎂)對活性污泥進行馴化取得。
柱狀活性炭來源于上海活性炭廠，粒徑8.00mm，木質柱狀活性炭。將柱狀活性炭經水洗和120℃干燥12h后，存于棕色試劑瓶中備用。表2為所用柱狀活性炭的技術指標。
1.2 臭氧氧化實驗方法
采用臭氧發生器(廣州創環，OzocenterCH-ZTW)在純氧條件下產生O3。本文的臭氧氧化實驗是在圓柱形反應器(自制，DN:100mm，高度:500mm)中進行的，反應器有效體積為3L，反應器采用微孔曝氣盤(昆山騰爾輝，TR-60)作為臭氧分配器。本文研究了不同pH值(7.0、7.5、8.0和8.5)、ρ(O3)(15.0、25.0、35.0和45.0mg·L-1)、O3投加量(50.0、100.0、150.0和200.0mg·L-1)和反應時間(30.0、60.0、90.0和120.0min)下的臭氧氧化特性。通過調節臭氧發生器的功率獲得所需的O3濃度，臭氧流量由浮子流量計(余姚振興，LZB-3WB)控制，O3投加量由流量和臭氧給料時間控制。當O3投加量達到預設值時，臭氧氧化實驗立即停止。并對各項指標進行了分析。在確定合適的臭氧氧化條件后，開展臭氧氧化生化尾水的降解動力學分析、有機物轉化分析、O3-SBBR聯合實驗和淬滅實驗的研究。
1.3 SBBR實驗方法
SBBR反應器為圓柱型接觸氧化反應器，采用PVC材質，內桶直徑和有效水深分別為36.0mm和500.0mm，外桶直徑和有效水深分別為56.0mm和500.0mm，生物填料選用柱狀活性炭，填充在內桶內部，柱狀活性炭填充比和空隙率分別為41.5%和54.9%。SBBR運行中采用的實驗方式為序批式，每批次實驗處理廢水規模為1.0L。外加碳源為乙酸鈉，按C/N為4.0進行添加。每批次進水時間2.0min，反應時間為3.0h，排水時間5.0min。反應中曝氣量(以氣/水計，下同)為0.03L·(min·L)-1.
接種功能微生物對SBBR反應器進行掛膜啟動。具體操作步驟如下：先在SBBR反應器內桶中投加柱狀活性炭生物填料，再加入培養基，培養基主要成分為：每L水中含有0.50g乙酸鈉、0.20g氯化銨、0.10g磷酸二氫鉀、0.05g氯化鈣和0.05g氯化鎂。接入上述馴化所得的菌種，接菌量體積與SBBR反應器有效體積比為1∶(50~100)；通入壓縮空氣，溶解氧保持在4.0~6.0mg·L-1范圍內，運行反應器，測定每批次進出水COD和TN濃度，直到COD和TN去除率都達到80.0%以上，認為掛膜成功。
1.4 O3-SBBR聯合工藝實驗方法
在確定了合適的臭氧氧化條件后，對實驗水樣進行臭氧氧化，再在SBBR反應器中進行脫氮實驗。臭氧氧化和SBBR均采用序批式進行實驗，每批次處理后出水取上清液按測定方法的程序檢測各項指標。
1.5 淬滅實驗及活性物種測定方法
在適宜條件下開展臭氧氧化模擬廢水實驗，加入不同劑量的水楊酸，淬滅反應120.0min后測定苯胺濃度。采用DMPO為自旋捕獲劑的電子順磁共振譜儀(EPR，Bruker，EMXPlus-10/12)測定反應過程中產生的自由基物種，測試程序見文獻。
1.6 酶活性測定方法
通過測定大腸桿菌在原水和臭氧氧化后廢水中的酶活性，評估降解產物毒性。在確定的適宜條件下進行臭氧氧化實驗，反應120.0min后取樣與原水樣品采用試劑盒(南京建成，SDH)測定SDH活性。
1.7 脫氮功能基因測試方法
為考察SBBR反應器脫氮功能基因的變化，以“無臭氧氧化+無外加有機碳源”條件下運行的SBBR反應器生物膜為對照組，以“臭氧氧化+外加有機碳源”條件下運行的SBBR反應器生物膜為實驗組，對照組和實驗組分別取樣后采用實時熒光定量PCR技術測定脫氮功能基因(amoA、nor、narG、napA、nirK、nirS、norB和nosZ)的豐度。目標基因所用擴增引物序列如表3所示。
1.8 分析測試方法
以N-(1-萘基)乙二胺鹽酸鹽為顯色劑采用紫外-可見分光光度計(SHIMADZU，UV-1780)在545nm處測定水中苯胺的濃度。O3濃度采用碘量滴定法測定。采用硼酸-碘分光光度法測定聚乙烯醇(PolyvinylAlcohol，PVA)。采用紫外-可見分光光度計(SHIMADZU，UV-1780)在254nm處測定水中的UV254.BOD5、COD、氨氮、硝酸鹽氮和總氮采用水和廢水監驗分析標準方法檢測。
1.9 數據處理方法
每個樣品兩次平行測定，每個實驗重復實驗3次。
降解率計算方法如式(1)：
臭氧氧化的動力學計算采用經過簡化的動力學模型進行擬合，計算公式如式(2)：
式中， c0為污染物的初始濃度，mg·L-1； ct為反應一段時間后污染物的濃度，mg·L-1； k為簡化的一級動力學常數，min-1； t為反應時間，min。
數據采用Origin2018軟件進行數據統計和圖表繪制。
2、結果與討論
2.1 印染工業園生化尾水中的氮素形態和TN目標值
該廢水處理廠接納印染園區100多家印染企業的廢水，處理量14萬t·d-1，其污水處理工藝：混凝-初沉池-氧化溝-二沉池-砂濾池-生化尾水，16d的生化尾水數據統計結果如圖1所示，生化尾水中硝酸鹽氮、氨氮和有機氮的濃度分別是2.19、1.54和1.77mg·L-1，它們在TN中的占比分別是40.3%、27.0%和31.7%。顯然，生化尾水的硝酸鹽氮和氨氮濃度已經較低，且設施龐大和運行穩定，欲進一步削減其濃度的難度是很大的。
該污水處理廠中水回用工藝流程：深度處理出水→一級砂濾池→一級超濾→一級反滲透→一級臭氧曝氣池→二級砂濾池→二級超濾→二級反滲透→氧化溝→沉淀池→三級砂濾池→二級臭氧曝氣池→尾水排放。由于生化尾水COD較低，再經中水回用系統處理后為28.50~39.80mg·L-1之間，遠優于《紡織染整工業水污染物排放標準》(GB4287-2012)要求的80.00mg·L-1.該排放標準要求尾水排放的ρ(TN)≤15.00mg·L-1，而中水回用系統對TN的濃縮倍數約為5倍，因此進入中水回用系統前廢水的TN目標值需設定為≤3.00mg·L-1，即本研究以生化尾水為原水進行深度處理后的TN目標值設定為≤3.00mg·L-1。
2.2 臭氧氧化生化尾水的主要影響因素
臭氧氧化生化尾水的影響因素研究選擇氨氮和硝酸鹽氮作為表征指標，是由于印染生化尾水的有機氮占比高達31.7%，O3將廢水中的有機氮氧化成氨氮和硝酸鹽氮，可以更好地對接后段的SBBR處理。
2.2.1 pH值
據報道，pH值是化學反應的重要影響因素之一。為研究不同pH值對臭氧氧化印染生化尾水有機氮的影響，臭氧氧化前生化尾水的氨氮和硝酸鹽氮分別為2.41和2.01mg·L-1，在ρ(O3)為25.0mg·L-1、O3投加量為150.0mg·L-1和反應時間60.0min條件下進行pH為7.0、7.5、8.0和8.5這4組實驗。如圖2(a)所示，隨著pH的增加，氨氮和硝酸鹽氮的增長量也在增加，氨氮增幅較小，硝酸鹽氮增幅較大些。因此，在堿性條件下可以促進·OH的生成，將廢水中的有機氮氧化成氨氮和硝酸鹽氮。Lim等研究表明叔胺的最終氧化產物主要是氮氧化物。由表1可知生化尾水的pH為8.0~8.5，故在此pH范圍內進行臭氧氧化都是適宜的。
為研究不同pH值條件下O3將生化尾水中有機氮氧化為氨氮的動力學，采用零級、擬一級和擬二級動力學模型對氮轉化數據進行擬合。結果表明，氮轉化過程更符合擬一級動力學模型。圖3(a)為O3在不同pH條件下氧化生化尾水中有機氮的動力學擬合曲線，在pH8.5時獲得最大速率常數k值0.00624min-1，是pH7.0、7.5和8.0的1.41、1.32和1.21倍，故pH越高O3將生化尾水中有機氮氧化為氨氮就越快。
2.2.2 O3濃度
O3濃度也是臭氧氧化生化尾水的另一個重要影響因素。當臭氧氧化前的生化尾水氨氮和硝酸鹽氮分別為1.58和2.10mg·L-1時，且在pH8.0、O3投加量150.0mg·L-1和反應時間60.0min條件下進行ρ(O3)為15.0、25.0、35.0和45.0mg·L-1這4組實驗研究O3濃度對臭氧氧化有機氮的影響。由圖2(b)可知， ρ(O3)為35.0mg·L-1時，氨氮和硝酸鹽氮增長量都為最大值，分別為3.60mg·L-1和0.67mg·L-1，氨氮增幅遠大于硝酸鹽氮。可見即便較高O3濃度也難以將生化尾水中殘留氮素氧化為硝態氮。因此，臭氧氧化生化尾水存在一個適宜的ρ(O3)(35.0mg·L-1左右)，用于將印染生化出水的有機氮盡可能多地氧化成氨氮或硝酸鹽氮。
為研究不同O3濃度條件下O3將生化尾水中有機氮氧化為氨氮的動力學，采用零級、擬一級和擬二級動力學模型對氮轉化數據進行擬合。結果表明，氮轉化過程更符合擬一級動力學模型。不同O3濃度氧化印染生化尾水中有機氮的動力學擬合曲線如圖3(b)如示，可以看出ρ(O3)為15.0~35.0mg·L-1時速率常數k值逐步增加，在ρ(O3)為35.0mg·L-1獲得最大速率常數k值0.01035min-1，而在ρ(O3)為45.0mg·L-1時k值下降到0.00093min-1，可能是由于過高的O3濃度導致的臭氧利用率下降引起。因此，適宜的ρ(O3)為35.0mg·L-1左右。
2.2.3 O3投加量
研究不同O3投加量下對臭氧氧化生化尾水有機氮的影響，當臭氧氧化前的生化尾水氨氮和硝酸鹽氮分別為2.04和2.06mg·L-1時，在ρ(O3)為25.0mg·L-1、pH8.0和反應時間60.0min條件下進行O3投加量50.0、100.0、150.0和200.0mg·L-1這4組實驗。從圖2(c)可以看出，隨著O3投加量的增加，氨氮和硝酸鹽氮都先增加后減少，當O3投加量為100.0mg·L-1時，氨氮和硝酸鹽氮增長量都為最大值，分別為3.35mg·L-1和0.81mg·L-1，氨氮增幅遠大于硝酸鹽氮。可見即便高O3投加量下也難以將生化尾水中殘留氮素氧化為硝態氮。雖然O3投加量繼續增加，但氨氮和硝酸鹽氮的增長卻趨于減小。為此，適宜的O3投加量約為100.0mg·L-1.
為研究不同O3投加量條件下O3將生化尾水中有機氮氧化為氨氮的動力學，采用零級、擬一級和擬二級動力學模型對氮轉化數據進行擬合。結果表明，氮轉化過程更符合擬一級動力學模型。圖3(c)為O3在不同O3投加量條件下氧化生化尾水中有機氮的動力學擬合曲線，可以看出隨著O3投加量的增加速率常數k值也增加，獲得最大速率常數的最佳條件是200.0mg·L-1，其k值為0.00764min-1，分別是O3投加量100.0mg·L-1和150.0mg·L-1時的1.14倍和1.03倍。
2.2.4 反應時間
當臭氧氧化前的生化出水氨氮和硝酸鹽氮分別為2.33mg·L-1和1.96mg·L-1時，且在ρ(O3)為25.0mg·L-1、O3投加量為150.0mg·L-1和pH為8.0條件下，進行反應時間30.0、60.0、90.0和120.0min這4組實驗研究反應時間對臭氧氧化有機氮的影響。由圖2(d)可知，隨著反應時間的增加，氨氮和硝酸鹽氮增長量增加，且在90.0~120.0min出現一個較大的跳躍，說明臭氧氧化印染生化尾水中有機氮是一個較為緩慢的過程，歸屬于慢速反應體系。因此，結合考慮經濟性，適宜的反應時間為90.0~120.0min。
綜上，臭氧氧化印染生化尾水的適宜條件是：pH為8.0~8.5、ρ(O3)為35.0mg·L-1左右、O3投加量約為100.0mg·L-1和反應時間為90.0~120.0min。
2.2.5 臭氧氧化生化尾水污染物的控制步驟和調控策略
從表4可以看出，隨O3濃度變化k值變化得更加明顯，為此臭氧氧化生化尾水的控制步驟是O3濃度。從中還可以得知，對于臭氧氧化有機氮為氨氮而言，結合轉化速率與經濟性，可進行的調控策略包括將pH調整到8.0~8.5、ρ(O3)設置值為35.0mg·L-1左右和O3投加量為100.0mg·L-1左右。
2.3 臭氧氧化生化尾水氮素及有機物的轉化
2.3.1 氮素的轉化
采用LS/MS/MS光譜技術測得該污水廠生化尾水中含有2，4-二氨基甲苯等有機氮化合物，本研究采用2，4-二氨基甲苯配制模擬廢水探討臭氧氧化有機氮化合物的物質轉化機制。在適宜條件下對模擬廢水進行臭氧氧化，結果如圖4所示。通過測定模擬廢水中苯胺的變化來研究2，4-二氨基甲苯的降解情況，原水與出水的ρ(苯胺)分別為112.20mg·L-1和0.80mg·L-1，去除率為98.9%，說明O3可高效降解苯胺類化合物。原水與出水的COD分別為459.50mg·L-1和311.50mg·L-1，去除率為32.2%，因此臭氧氧化2，4-二氨基甲苯可以實現部分礦化。此外， ρ(氨氮)由原水的1.90mg·L-1升高到出水的43.40mg·L-1， ρ(硝酸鹽氮)由原水的2.80mg·L-1提高到出水的13.10mg·L-1，而ρ(總氮)的原水和出水分別為40.60mg·L-1和45.70mg·L-1，出水總氮比原水略高可能是誤差或是GB11894-1989測試方法的局限性所致。可見，臭氧氧化對去除水中總氮幾乎沒有效果，只是實現了有機氮向氨氮和硝酸鹽氮的轉變。顯然，這對后續的生物脫氮是非常有利的。
2.3.2 臭氧氧化生化尾水有機物的轉化
UV254值可以反映印染生化尾水中含C＝C雙鍵和C＝O雙鍵的芳香族化合物的多少。在適宜條件下對印染工業園生化尾水進行臭氧氧化，原水和臭氧氧化出水的UV254值分別為0.153AU·cm-1和0.140AU·cm-1，去除率為8.5%。可見，O3可以氧化部分芳香族化合物，為后續的生物脫氮提供幫助。
圖5(a)所示為臭氧氧化對苯胺的去除效果。可以看出，原水和出水的ρ(苯胺)分別為1.19mg·L-1和0.11mg·L-1，苯胺平均降解率為90.4%，可見O3對苯胺的氧化降解效果很好。Wu等報道也表明，O3的強氧化性可直接與有機污染物反應去除難降解物質。
圖5(b)是臭氧氧化印染生化尾水中PVA的變化情況，原水ρ(PVA)為0.77mg·L-1，出水ρ(PVA)平均值為0.46mg·L-1，PVA平均去除率為40.3%。故臭氧氧化對PVA也有一定的去除效果，這對于減輕后續中水回用系統的超濾膜和反滲透膜堵塞有重大意義。
2.3.3 臭氧氧化改善生化尾水可生化性與降低生物毒性
在適宜條件下采用臭氧氧化生化尾水，進行10批次實驗探究其對印染園區生化尾水可生化性的影響。測得原水的B/C為0.28，臭氧氧化后的B/C平均值為0.30，因此生化尾水的可生化性得到改善，這對印染工業園生化尾水的深度處理特別有意義。Gomes等的研究結果也表明，臭氧氧化可提高廢水的可生化性，利于后續的生物處理工藝。
通過酶活性抑制率來反映水樣對微生物的毒性，測得生化尾水和臭氧氧化后的酶活性抑制率分別為75.7%和53.8%。因此，通過臭氧氧化去除印染生化尾水中的苯胺等有毒物質，可以降低酶活性抑制率。
2.4 O3-SBBR聯合工藝深度處理的效能、機制與經濟性評估
2.4.1 O3-SBBR聯合工藝深度處理的效能
印染生化尾水在適宜條件下臭氧氧化后再進行SBBR反應，有利于硝化和反硝化作用。從圖6(a)可知，原水ρ(氨氮)為1.21mg·L-1，單獨SBBR后ρ(氨氮)為1.05mg·L-1，減少了0.16mg·L-1，去除率僅為13.2%。O3-SBBR后ρ(氨氮)為0.88mg·L-1，減少了0.33mg·L-1，去除率為27.3%。可計算得知臭氧氧化促進氨氮去除的貢獻率為14.1%。因此，臭氧氧化可以促進SBBR去除氨氮。
由圖6(b)可以看出，原水ρ(總氮)為4.35mg·L-1，單獨SBBR后ρ(總氮)為3.49mg·L-1，去除率為19.8%。O3-SBBR后ρ(總氮)為2.92mg·L-1，去除率為32.9%。可計算得知臭氧氧化促進總氮去除的貢獻率為13.1%。因此，臭氧氧化可以促進SBBR脫氮。
2.4.2 O3-SBBR聯合工藝深度處理的工藝機制
2.4.2.1 臭氧轉化氮素與分解難降解有機物
為了進一步探討臭氧系統中氧化有機氮的活性物質和降解機制，進行了淬滅實驗。水楊酸可以選擇性地捕獲·OH，從而降低其對有機物降解的活性。因此，采用水楊酸選擇性地淬滅·OH對有機物降解的活性。在本研究中，在pH為8.5、ρ(O3)為35.0mg·L-1、O3投加量為100.0mg·L-1、反應時間為120.0min和2，4-二氨基甲苯溶液條件下進行批式實驗，測定不同水楊酸濃度時的臭氧氧化效果。從圖6(c)可以看出，在沒有水楊酸時，苯胺降解率高達98.9%。但隨著水楊酸濃度從0.00mg·L-1增加到3.00mg·L-1，苯胺類化合物的降解率從98.9%下降到80.6%，說明體系中存在·OH，但·OH的作用不明顯，主要作用可能是O3的直接氧化。
為了進一步驗證臭氧氧化印染生化尾水體系中活性自由基的種類，采用了自由基捕獲和EPR可視化技術，并用經典的自由基捕獲劑5，5-二甲基吡咯啉-N-氧化物(DMPO)捕獲了·OH。如圖6(d)所示，對自由基DMPO加合物的超精細分裂常數進行分析，發現在去離水子中注入O3時，捕捉到DMPO-·OH(四線，1∶2∶2∶1)加合物的四重特征信號。由此可見，·OH是臭氧氧化印染生化尾水體系中的主要自由基。
2.4.2.2 SBBR作用機制
通過脫氮功能基因變化，進一步探究印染生化尾水SBBR的作用機制。以“無臭氧氧化+無外加有機碳源”條件下運行的SBBR反應器生物膜為對照組，以“臭氧氧化+外加有機碳源”條件下運行的SBBR反應器生物膜為實驗組，測得的脫氮功能基因種類與濃度如圖7所示。amoA氨單加氧酶編碼基因濃度由對照組的3440copies·μL-1增加到實驗組的196000copies·μL-1，因此實驗組氨氧化細菌豐度較高，可以有效地去除印染生化尾水中的氨氮。narG和napA分別為硝酸鹽還原酶編碼基因和周質硝酸鹽還原亞基基因，它們的基因濃度分別從對照組的12500copies·μL-1和1740copies·μL-1增加到實驗組的214000copies·μL-1和17600copies·μL-1，說明控制硝酸鹽還原酶編碼基因的豐度得到了提高。nosZ為一氧化二氮還原酶編碼基因，其濃度由對照組的108000copies·μL-1增加到實驗組的1330000copies·μL-1。
圖7(b)中的nirS和nirK是兩種不同的亞硝酸鹽還原酶編碼基因，它們的基因濃度分別從對照組的8020copies·μL-1和1510copies·μL-1增加到實驗組的43700copies·μL-1和42800copies·μL-1，說明實驗組亞硝酸鹽還原這一步驟可能由nirS和nirK調控，在實驗組反應器中亞硝酸鹽還原編碼基因有較高的表達水平說明反硝化中亞硝酸鹽還原作用明顯。nor和norB都是一氧化氮還原酶編碼基因，從對照組到實驗組nor濃度上升的幅度比norB更顯著，因此實驗組反應器發生的好氧反硝化中一氧化氮還原這一步驟可能由nor調控。
2.4.3 經濟性評估
O3-SBBR聯合工藝深度處理印染生化尾水的運行費用主要包括O3費用、營養藥劑費用和壓縮空氣費用。由O3投加量75.0~90.0mg·L-1，可以估算生產O3的費用為0.45~0.70元·m-3(含制氧)。由營養藥劑乙酸鈉按C/N為4、SBBR處理前總氮4.3~5.6mg·L-1和乙酸鈉1.5元·kg-1(工業級，純度60%)，可以估算其營養藥劑費用為0.24~0.32元·m-3。由反應時間3h和曝氣量0.03L·(min·L)-1，可以估算壓縮空氣費用約0.05元·m-3。因此，O3-SBBR聯合工藝深度處理生化尾水的運行費用0.74~1.07元·m-3。運用O3-SBBR聯合工藝有效去除生化尾水中的總氮，可以滿足達標排放和中水回用系統的進水水質要求。同時，利用它們工藝上的協同性同步去除生化尾水中的毒害性物質苯胺和PVA。因此，該工藝具有較好的技術經濟性。
3、結論
(1)臭氧氧化印染生化尾水的適宜條件為：pH為8.0~8.5、ρ(O3)為35.0mg·L-1左右、O3投加量約為100.0mg·L-1和反應時間為90.0~120.0min。
(2)臭氧氧化可實現毒性降低、難降解有機氮轉化及可生化性提高，印染生化尾水的脫氮效率從單獨SBBR的19.8%提高到O3-SBBR的32.9%。
(3)臭氧氧化提高SBBR中脫氮功能基因(amoA、narG、napA、nirS、nirK、norB和nosZ)的豐度，臭氧氧化促進SBBR深度脫氮。
(4)O3-SBBR聯合工藝的運行費用0.74~1.07元·m-3，具有較好的技術經濟性。（來源：華南理工大學環境與能源學院，工業聚集區污染控制與生態修復教育部重點實驗室，佛山市佳利達環保科技股份有限公司）
